(19) 대한민국특허청(KR)
(12) 등록특허공보(B1)
(45) 공고일자 2008년05월27일
(11) 등록번호 10-0833070
(24) 등록일자 2008년05월21일
(51) Int. Cl.

C22C 38/00 (2006.01) C21D 8/02 (2006.01)
(21) 출원번호 10-2006-0127481
(22) 출원일자 2006년12월13일
심사청구일자 2006년12월13일
(56) 선행기술조사문헌
JP07048621 A*
*는 심사관에 의하여 인용된 문헌
(73) 특허권자
주식회사 포스코
경북 포항시 남구 괴동동 1번지
(72) 발명자
홍순택
경북 포항시 남구 괴동동 1번지 (주)포스코내
(74) 대리인
특허법인 씨엔에스·로고스
전체 청구항 수 : 총 3 항 심사관 : 이성준
(54) 내ＨＩＣ특성이 우수한 인장강도 500㎫급 압력용기용 강판및 그 제조 방법
(57) 요 약
본 발명은 중량 %로, C : 0.1~ 0.30%, Si : 0.15~0.40%, Mn : 0.6~1.2%, P : 0.035% 이하, S : 0.020% 이하,
Al : 0.001~0.05%, Cr : 0.35% 이하, Ni : 0.5% 이하, Cu : 0.5% 이하, Mo :0.2% 이하, V : 0.05%이하, Nb
:0.05% 이하, Ca : 0.0005~0.005%, 나머지는 불가피한 불순물 및 Fe로 구성되며 미세 조직의 Banding
Index(ASTM E-1268에 따라 측정)가 0.25이하인 것을 특징으로 하는 수소유기균열 저항성이 우수한 인장 강도
500MPa급 강판에 관한 것이다.
본 발명에 의해 인장 강도 500MPa급을 만족하면서, H2S(sour gas)가스 분위기에서도 안정적으로 사용이 가능한
내수소유기균열성이 우수한 압력용기용 후강판이 제공될 수 있다.
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등록특허 10-0833070
특허청구의 범위
청구항 1
삭제
청구항 2
중량 %로, C: 0.1~ 0.30%, Si: 0.15~0.40%, Mn : 0.6~1.2%, P : 0.035% 이하, S : 0.020% 이하, Al :
0.001~0.05%, Cr : 0.35% 이하, Ni : 0.5% 이하, Cu : 0.5% 이하, Mo :0.2% 이하, V: 0.05%이하, Nb :0.05% 이
하, Ca: 0.0005~0.005, 나머지는 불가피한 불순물 및 Fe로 구성되며;
성분 제약식으로
(1) Cu Ni Cr Mo < 1.5%,
(2) Cr Mo < 0.4%
(3) V Nb < 0.1%
(4) Ca / S > 1.0
을 만족하는 강판을 미세 조직의 Banding Index(ASTM E-1268에 따라 측정)가 0.25 이하가 되도록,
1050 ~ 1250℃에서 재가열 하는 재가열 단계;
하기 식(1)로 정의되는 미재결정역 온도(Tnr) 이상에서 열간 압연하는 재결정 제어 압연 단계; 및
(단, 합금원소의 단위는 중량%)
850 ~ 950℃에서 1.3×t (10~30분) (단, t는 강재의 두께(mm)를 의미)의 조건으로 열처리하는 노멀라이징 단
계
를 포함하는 것을 특징으로 하는 수소유기균열 저항성이 우수한 인장 강도 500MPa급 강판의 제조 방법.
청구항 3
제2항에 있어서, 상기 강판의 제조 방법은 600 ~ 640℃의 온도에서 열처리하는 PWHT(Post Welding Heat
Treatment)단계를 추가적으로 포함하는 것을 특징으로 하는 수소유기균열 저항성이 우수한 인장 강도 500MPa급
강판의 제조 방법.
청구항 4
제2항에 있어서, 상기 재결정 제어 압연은 Tnr ~ Tnr 100℃의 온도 범위 구간에서 각 압연 패스당 10% 이상의 압
하율을 가하여 누적 압하량 50% 이상으로 수행하는 것을 특징으로 하는 수소유기균열 저항성이 우수한 인장 강
도 500MPa급 강판의 제조 방법.
청구항 5
삭제
명 세 서
발명의 상세한 설명
발명의 목적
발명이 속하는 기술 및 그 분야의 종래기술
본 발명은 습윤 황화수소를 포함하는 원유정제 설비 또는 저장탱크, 열교환기, 반응로, 응축기 등에 사용되는<1>
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후강판 및 그 제조방법에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 수소유기균열 저항성이 높은 후강판 및 그 제조방법
에 관한 것이다.
<2>
최근 석유의 품귀 현상 및 고유가 시대를 맞이하여 열악한 환경의 유전이 활발하게 개발되는 추세에 따라 습윤<3>
황화수소를 포함하는 원유의 정제 및 저장용 강재의 수소유기균열(HIC, hydrogen induced crack)에 대한 저항성
을 높이는 것이 요구되고 있다.
<4>
수소유기균열의 발생기구는 강재와 습윤 황화수소 분위기와의 부식반응에 의해 발생되는 수소가 원자 상태로 강<5>
내부에 침입한 후, 확산하여 강 내부의 개재물 등에서 분자화되어 수소 가스 압력이 발생하고, 이러한 수소 가
스 압력에 의하여 조직에 균열이 발생, 성장함에 따라 나타나는 것으로 알려져 있다.
이러한 수소유기균열에 대한 저항성(내수소유기균열성)을 향상시키기 위한 종래 기술들로는 1) Cu 및/또는 Co의<6>
첨가, 2) 불순물 및 개재물의 저감과 형상제어, 3) 탄질화물의 미세 분산 등에 의해 수소의 침입 혹은 확산을
억제하는 기술 등에 의해 내수소유기균열성을 향상시키는 기술들이 존재한다.
그러나, 종래 기술 1)은 고가의 원소 첨가에 의한 제조 비용 상승의 문제점이 존재하고, 2)는 제강 조업의 부하<7>
를 초래한다는 문제점이 있으며, 또한 3) 역시 강재의 미세 조직이 페라이트와 퍼얼라이트 조직으로
구성되는바, 그러한 조직의 제어에 한계성이 있다는 등의 문제점이 있다.
발명이 이루고자 하는 기술적 과제
본 발명은 이러한 종래 기술의 문제점을 해결함과 동시에 내수소유기균열 저항성이 우수한 압력용기용 강재를<8>
생산하기 위하여, 재결정제어압연을 통해 페라이트와 퍼얼라이트로 구성된 미세조직의 Banding Index(ASTM E-
1268에 따라 측정)를 0.25이하로 제어함에 의해 수소유기균열 저항성이 우수한 인장강도 500MPa급 압력용기용
강재 및 그 제조 방법을 제공하는데 그 목적이 있다.
발명의 구성 및 작용
본 발명은 중량 %로, C : 0.1~ 0.30%, Si : 0.15~0.40%, Mn : 0.6~1.2%, P : 0.035% 이하, S : 0.020% 이하,<9>
Al : 0.001~0.05%, Cr : 0.35% 이하, Ni : 0.5% 이하, Cu : 0.5% 이하, Mo :0.2% 이하, V : 0.05%이하, Nb
:0.05% 이하, Ca : 0.0005~0.005%, 나머지는 불가피한 불순물 및 Fe로 구성되며;
성분 제약식으로 <10>
(1) Cu Ni Cr Mo <1.5%, <11>
(2) Cr Mo <0.4% <12>
(3) V Nb <0.1%<13>
(4) Ca / S > 1.0 <14>
을 만족하고;<15>
미세 조직의 Banding Index(ASTM E-1268에 따라 측정)가 0.25이하인 것을 특징으로 하는 수소유기균열 저항성이<16>
우수한 인장 강도 500MPa급 강판에 관한 것이다.
나아가 본 발명은 상기 조성으로 구성되는 강판을, <17>
1050 ~ 1250℃에서 재가열하는 재가열 단계;<18>
하기 식(1)로 정의되는 미재결정역 온도(Tnr) 이상에서 열간 압연하는 재결정 제어 압연 단계; 및<19>
<20>
(단, 합금원소의 단위는 중량%)<21>
850 ~ 950℃에서 1.3*t (10~30분) (단, t는 강재의 두께(mm)를 의미)의 조건으로 열처리하는 노멀라이징<22>
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단계;
를 포함하는 것을 특징으로 하는 수소유기균열 저항성이 우수한 인장 강도 500MPa급 강판의 제조 방법에 관한<23>
것이다.
이하, 본 발명에 대하여 상세히 설명한다.<24>
(강의 성분 및 조직)<25>
본 발명에 있어 강 슬라브의 화학성분 범위를 제한하는 이유는 다음과 같다. <26>
C는 0.10~ 0.30%로 한정하는 것이 바람직하다. 만일, C의 함량이 0.10% 미만인 경우에는 기지 상의 자체 강도가<27>
저하되고, 0.30%를 초과하는 경우에는 조직내에 편석이 발생하여 수소유기균열 저항성을 저하시키는 문제점이
있다.
Si은 탈산 효과, 고용 강화 효과 및 충격 천이 온도 상승 효과를 위하여 첨가되는 성분으로서, 이러한 첨가 효<28>
과를 달성하기 위해서는 0.15%이상 첨가하는 것이 바람직하다. 하지만, 0.40%를 초과하여 첨가되면 용접성이 저
하되고 강판 표면에 산화 피막이 심하게 형성되므로 그 함량은 0.15~0.40%로 제한한다.
Mn은 S와 함께 연신된 비금속 개재물인 MnS를 형성하여 상온 연신율 및 저온인성을 저하시키므로 1.2%이하로 관<29>
리하는 것이 바람직하다. 그러나, 본 발명의 성분 특성상 Mn이 0.6%미만이 되면 적절한 강도를 확보하기 어려우
므로 Mn의 첨가량은 0.6~1.2%로 제한한다.
Al은 Si와 더불어 제강 공정에서 강력한 탈산제의 하나이며, 0.001% 미만에서는 그 효과가 미미하고 0.05%를 초<30>
과하여 첨가시에는 제조원가가 상승하므로 0.001~0.05%로 한정한다.
P는 저온인성을 해치는 원소이나 제강 공정에서 제거하는데 과다한 비용이 소요되므로 0.035%이하의 범위 내에<31>
서 관리한다.
S 역시 P와 더불어 저온인성에 악영향을 주는 원소이지만 P와 마찬가지로 제강 공정에서 제거하는데 과다한 비<32>
용이 소요될 수 있으므로 0.020%이하의 범위 내에서 관리함이 적절하다.
Cr은 강도를 증대시킬 수 있는 합금원소이지만 고가의 원소이므로 0.35%를 초과하여 첨가하는 경우에는 제조비<33>
의 상승을 초래하므로 0.35% 이내로 한정하는 것이 바람직하다.
Mo역시 Cr과 같이 강도 증대에 유효한 합금 원소인 반면 황화물에 의한 균열 발생을 방지하는 원소로 알려져 있<34>
다. 하지만 Mo 역시 고가의 원소로서 0.2% 이하의 범위에서 첨가함이 바람직하다.
Ni은 저온 인성의 향상에 가장 효과적인 원소이긴 하지만 고가이므로 0.5%이하의 범위 내에서 첨가함이 바람직<35>
하다.
<36>
V은 Cr, Mo와 같이 강도의 증대에 효과적인 원소이지만 고가인 관계로 0.05% 이내로 첨가함이 바람직하다.<37>
Nb은 오스테나이트에 고용되어 오스테나이트의 경화능을 증대시키고, 기지(Matrix)와 정합을 이루는 탄질화물<38>
(Nb(C,N))로 석출함으로써 강의 강도를 증가시키는 중요한 원소이다. 그러나 다량으로 첨가시 연주 과정에서 조
대한 석출물로 나타나 수소유기균열의 사이트의 역할을 할 수 있으므로 그 함량은 0.05% 이하로 제한하는 것이
바람직하다.
Ca은 CaS로 생성되어 MnS의 비금속개재물을 억제하기 위해 첨가하는바, 이를 위해 5ppm이상 첨가하는 것이<39>
좋다. 하지만 그 첨가량이 많으면 강중에 함유된 O와 반응하여 비금속개재물인 CaO를 생성하므로 그 상한치는
50ppm로 한다.
Cu Ni Cr Mo, Cr Mo, V Nb의 첨가량을 제한하는 이유는 압력용기용 강재의 기본규격(ASTM A20)에서<40>
각각 제한하고 있으므로 Cu Ni Cr Mo함량은 1.5%이내로, Cr Mo함량은 0.4%이내로, 그리고 V Nb함량
은 0.1%이내로 제한한다.
그리고 Ca / S 비는 MnS 개재물을 구상화시켜 수소유기균열 저항성을 향상시키는 필수 구성비로서 1.0 이하에서<41>
는 그 효과를 기대하기 어려우므로 그 비율을 1.0이 초과되도록 조절한다.
상기와 같은 조성을 갖는 강을 노멀라이징 처리를 하면 그 미세조직이 페라이트 퍼얼라이트 2상 복합조직을<42>
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갖게 된다. 이 경우, Banding Index(ASTM E-1268에 따라 측정)가 0.25이하로 이루어진 미세조직으로 구성될 수
있도록 상기 복합조직을 처리해야 한다. 만일 Banding Index값이 0.25를 초과하게 되면 그 미세 조직에서는 수
소유기균열 저항성이 급격히 저하되므로 각별한 주의를 요한다.
(제조방법)<43>
이하, 본 발명의 제조방법에 대하여 설명한다. <44>
상기 조성으로 구성되는 본 발명강의 미세조직이 페라이트 퍼얼라이트 2상 복합 조직을 갖고, Banding<45>
Index(ASTM E-1268에 따라 측정)값을 0.25 이하로 조절하기 위해서는 열간 압연 방법(재결정 제어 압연) 및
PWHT(Post Weld Heat Treatment)후 적정 인장강도 500MPa를 확보하기 위한 열처리를 수행할 필요가 있다.
이 경우, 상기 조성으로 구성되는 강재를 먼저 1050 ~ 1250℃에서 재가열하는데, 그 이유는 재가열 온도가 1050<46>
℃보다 낮을 경우 용질원자의 고용이 어렵고, 가열온도가 1250℃를 초과하면 오스테나이트 결정립 크기가 너무
조대하게되어 강판의 성질을 해치기 때문이다.
상기 재가열 처리를 수행한 후, 본 발명강이 우수한 수소유기균열 저항성을 갖기 위한 필수 미세 조직인 페라이<47>
트 퍼얼라이트 2상 복합 조직을 갖고 Banding Index(ASTM E-1268에 따라 측정)가 0.25이하를 얻기 위해서는
재결정 제어 압연, 노멀라이징 열처리, PWHT 열처리를 할 것이 요구된다.
상기 재결정 제어 압연은 미재결정 이상의 온도에서 열간 압연을 행하는 것을 의미하며 미재결정온도인 Tnr은 잘<48>
알려져 있는 다음의 수식(1)을 통해 간단하게 계산이 가능하다. 단, 수식에서 각 합금원소의 단위는 중량%를 나
타낸다.
<49>
Banding Index(ASTM E-1268에 따라 측정)값이 0.25이하로 나오기 위해서는 재결정 제어 압연이 가장 중요한 변<50>
수이며, 재결정 제어 압연은 Tnr ~ Tnr 100℃의 온도 범위 구간에서 각 압연 패스당 10% 이상의 압하율을 가하여
누적압하량 50% 이상을 부여하는 것이 필수적이다. 만일 누적 압하량이 50% 미만인 경우에는 Banding Index
0.25이하를 기대할 수 없다.
상기의 방법에 의해 열간 압연되고 냉각된 강판을 노멀라이징 열처리와 PWHT를 실시하여, 인장강도 500MPa 및<51>
-50℃ 충격인성 50Joules 이상을 확보할 것이 요구되는바, 이러한 조건을 달성하기 위한 열처리 조건은 다음과
같다.
상기 노멀라이징 열처리는 850 ~ 950℃에서 1.3*t (10~30분) (단, t는 강재의 두께(mm)를 의미)의 조건으로<52>
실시한다. 상기 노멀라이징 열처리의 온도가 850℃보다 낮으면 고용 용질 원소들의 재고용이 어려워 강도의 확
보가 어려워지고, 반면에 노멀라이징 온도가 950℃보다 높아지면 결정립의 성장이 일어나 저온 인성을 해치게
된다. 또한, 열처리 시간의 제약을 두는 이유는 상기 기준 시간보다 적으면 조직의 균질화가 어렵고 그 이상의
유지시간에서는 생산성을 해치기 때문이다.
노멀라이징 처리가 된 강재를 용접 처리하여 압력 용기를 제조한 이후에는 PWHT 처리가 필요하다. PWHT의 온도<53>
조건은 600 ~ 640℃에서 실시하는 것이 바람직하다. PWHT 온도가 600℃ 보다 낮으면 용접부 등의 잔류 응력 제
거가 원활하지 않고, 그 이상의 온도에서는 강재의 강도를 저하시키기 때문이다. PWHT의 시간 조건은 1인치 두
께당 3시간동안 하는 것이 바람직한데, 이는 상기 기준 시간보다 적으면 잔류 응력 제거가 어렵고 그 이상의 유
지시간은 생산성을 해치기 때문이다.
이하, 실시예를 통하여 본 발명을 보다 상세히 설명한다.<54>
(실시예)<55>
하기 표1에는 발명강과 비교강의 화학성분을 각각 나타낸 것이다. 표1과 같은 화학 조성을 갖는 발명재의 강 슬<56>
라브를 적정한 온도범위에서 가열하고 재결정역에서 재결정 제어 압연을 55~80% 실시하여 Banding Index를 0.25
이하로 제어하는 압연을 실시한다. 그리고 노멀라이징 및 PWHT 등을 하기 표2와 같은 조건으로 실시한 후 항복
강도, 저온 인성 및 크랙 길이비(Crack Length Ratio, %)를 조사하여 그 결과를 하기 표 2에 나타내었다.
단, 저온 인성은 -50℃에서 V노치를 갖는 시편을 샤르피 충격 시험을 행하여 얻은 샤르피 충격 에너지값으로 평<57>
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등록특허 10-0833070
가한 것이고, 하기 표2에서 크랙 길이비(Crack Length Ratio, %)는 NACE TM0277 규격에 따라 측정된 것이다.
표 1
<58> C Mn Si P S Cu Ni Cr Mo V Nb Ca
발명재 a 0.17 1.10 0.30 0.010 0.0015 0.05 0.20 0.05 0.12 0.005 0.015 0.0020
b 0.18 1.05 0.25 0.080 0.0012 - 0.15 0.10 0.10 0.010 0.014 0.0025
비교재 c 0.17 1.05 0.28 0.010 0.0017 0.20 0.18 0.15 0.08 0.010 0.010 0.0025
d 0.14 1.15 0.29 0.012 0.0014 0.18 0.15 0.20 0.15 0.009 0.012 0.0023
표 2
구분<59> 강판
두께
(mm)
슬라브
가열
온도
(℃)
재결정
제어압
연누적
압하량
(%)
노멀
라이징
온도
(℃)
노멀라
이징
시간
(분)
PWHT
온도
(℃)
PWHT
시간
(hr)
Banding
Index
YS
(Mpa)
TS
(Mpa)
-50℃
충
격
인
성
(J)
CLR
(%)
발
명
재
a
13 1200 60 890 50 620 3 0.20 380 545 203 0.1
25 1180 75 900 60 620 3 0.12 375 540 197 0.0
50 1120 55 890 80 610 6 0.18 360 535 213 0.0
50 1120 70 900 85 610 6 0.13 359 537 186 0.0
b
70 1100 80 910 110 610 9 0.12 355 532 173 0.0
75 1100 85 910 120 610 9 0.11 354 530 180 0.0
80 1100 60 890 120 610 12 0.13 350 528 175 0.0
비
교
재
c 20 1200 20 900 60 620 3 0.37 370 539 186 55
25 1150 30 900 50 620 3 0.30 365 530 175 60
d 50 1100 40 900 80 620 6 0.35 358 520 190 35
상기 표 2에 나타난 바와 같이 항복 강도 및 인장 강도, 저온 인성은 발명재와 비교재가 거의 동등한 수준을 보<60>
이고 있으나, H2S(sour gas)가스 분위기 하에서의 저항성을 나타내는 CLR(Crack Length Ratio, %)은 발명재가
월등히 우수함을 알 수 있다.
이와 같이, 발명재가 CLR에 있어서 우수한 이유는 페라이트 퍼얼라이트로 구성되는 미세 조직의 균질화 정도<61>
를 나타내는 Banded Index가 0.25 이하로 낮게 제어됨에 기인한 것임을 본 실시예를 통해 알 수 있다.
발명의 효과
본 발명에 의해 인장 강도 500MPa급을 만족하면서, H2S(sour gas)가스 분위기에서도 안정적으로 사용이 가능한<62>
내수소유기균열성이 우수한 압력용기용 후강판이 제공될 수 있다.
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